МИНИСТЕРСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ СССР

ГЛАВНОЕ ТЕХНИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЭНЕРГОСИСТЕМ

УТВЕРЖДАЮ:

Заместитель начальника Главтехуправления

ТИПОВАЯ

ЭНЕРГЕТИЧЕСКАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ТУРБОАГРЕГАТА

Т-50-130 ТМЗ

РД 34.30.706

УДК 621.165-18

Составлено Сибтехэнерго с участием Московского головного предприятия "Союзтехэнерго"

ПРИЛОЖЕНИЕ

1. Типовая энергетическая характеристика турбоагрегата T-50-130 ТМЗ составлена на базе тепловых испытаний двух турбин (проведенных Южтехэнерго на Ленинградской ТЭЦ-14 и Сибтехэнерго на Усть-Каменогорской ТЭЦ) и отражает среднюю экономичность прошедшего капитальный ремонт турбоагрегата, работающего по заводской расчетной тепловой схеме (график T-1) и при следующих условиях, принятых за номинальные:

Давление и температура свежего пара перед стопорными клапанами турбины - соответственно - 130 кгс/см2* и 555 °С;

Максимально допустимый расход свежего пара - 265 т/ч;

Максимально допустимые расходы пара через переключаемый отсек и ЧНД - соответственно 165 и 140 т/ч; предельные значения расходов пара через определенные отсеки соответствуют техническим условиям ТУ;

Давление отработавшего пара:

а) для характеристики конденсационного режима c постоянным давлением и характеристик работы с отборами для двух - и одноступенчатого подогрева сетевой воды - 0,05 кгс/см2;

б) для характеристики конденсационного режима при постоянном расходе и температуре охлаждающей воды в соответствии с тепловой характеристикой конденсатора К при W =7000 м3/ч и Электросила";

Диапазон регулирования давления в верхнем теплофикационном отборе - 0,6-2,5 кгс/см2, а в нижнем - 0,5-2,0 кгс/см2;

Нагрев сетевой воды в теплофикационной установке - 47 °С.

Положенные в основу настоящей энергетической характеристики данные испытаний обработаны с применением "Таблиц теплофизических свойств воды и водяного пара" (Изд-во стандартов, 1960).

Конденсат греющего пара подогревателей высокого давления сливается каскадно в ПВД № 5, а из него подается в деаэратор 6 кгс/см2. При давлении пара в камере III отбора ниже 9 кгс/см2 конденсат греющего пара из ПВД № 5 направляется в ПНД № 4. При этом, если давление пара в камере II отбора выше 9 кгс/см2, конденсат греющего пара из ПВД № 6 направляется в деаэратор 6 кгс/см2.

Конденсат греющего пара подогревателей низкого давления сливается каскадно в ПНД № 2, из него сливными насосами подается в линию основного конденсата за ПНД № 2. Конденсат греющего пара из ПНД № 1 сливается в конденсатор.

Верхний и нижний подогреватели сетевой воды подключаются соответственно к VI и VII отборам турбины. Конденсат греющего пара верхнего подогревателя сетевой воды подается в линию основного конденсата за ПНД № 2, а нижнего - в линию основного конденсата за ПНД № 1.

2. В состав турбоагрегата, наряду с турбиной, входит следующее оборудование:

Генератор типа ТВ-60-2 завода "Электросила" с водородным охлаждением;

Четыре подогревателя низкого давления: ПНД № 1 и ПНД № 2 типа ПН, ПНД № 3 и ПНД № 4 типа ПН;

Три подогревателя высокого давления: ПВД № 5 типа ПВМ, ПВД № 6 типа ПВМ, ПВД № 7 типа ПВМ;

Поверхностный двухходовой конденсатор К;

Два основных трехступенчатых эжектора ЭПА и один пусковой (постоянно в работе находится один основной эжектор);

Два подогревателя сетевой воды (верхний и нижний) ПСС;

Два конденсатных насоса 8КсД-6х3 с приводом от электродвигателей мощностью по 100 кВт (постоянно в работе находится один насос, другой - резерве);

Три конденсатных насоса подогревателей сетевой воды 8КсД-5х3 с приводом от электродвигателей мощностью 100 кВт каждый (в работе находится два насоса, один - резерве).

3. При конденсационном режиме работы с отключенным регулятором давления полный расход тепла брутто и расход свежего пара в зависимости от мощности на выводах генератора аналитически выражается следующими уравнениями:

При постоянном давлении пара в конденсаторе Р 2 = 0,05 кгс/см2 (график Т-22, б)

Q 0 = 10,3 + 1,985 Nт + 0,195 (Nт - 45,44) Гкал/ч; (1)

D 0 = 10,8 + 3,368 Nт + 0,715 (Nт - 45,44) т/ч; (2)

При постоянных расходе (W = 7000 м3/ч) и температуре ( = 20 °С) охлаждающей воды (график Т-22, а);

Q 0 = 10,0 + 1,987 Nт + 0,376 (Nт - 45,3) Гкал/ч; (3)

D 0 = 8,0 + 3,439 Nт + 0,827 (Nт - 45,3) т/ч. (4)

Расходы тепла и свежего пара для заданной в условиях эксплуатации мощности определяются по приведенным выше зависимостям с последующим введением необходимых поправок (графики T-41, Т-42, Т-43); эти поправки учитывают отклонения эксплуатационных условий от номинальных (от условий характеристики).

Система поправочных кривых практически охватывает весь диапазон возможных отклонений условий эксплуатации турбоагрегата от номинальных. Это обеспечивает возможность анализа работы турбоагрегата в условиях электростанции.

Поправки рассчитаны для условия сохранения постоянной мощности на выводах генератора. При наличии двух отклонений и более условий эксплуатации турбогенератора от номинальных поправки алгебраически суммируются.

4. При режиме с теплофикационными отборами турбоагрегат может работать с одно-, двух - и трехступенчатым подогревом сетевой воды. Соответствующие типовые диаграммы режимов приведены на графиках Т-33 (а-г), Т-33А, Т-34 (а-к), Т-34А и Т-37.

На диаграммах указаны условия их построения и приведены правила пользования.

Типовые диаграммы режимов позволяют непосредственно определить для принятых исходных условий (Nт , Qт , Pт ) расход пара на турбину.

На графиках Т-33 (а-г) и Т-34 (а-к) изображены диаграмма режимов, выражающие зависимость D 0 = f (Nт , Qт ) при определенных значениях давлений в регулируемых отборах.

Следует отметить, что диаграммы режимов для одно - и двухступенчатого подогрева сетевой воды, выражающие зависимость D 0 = f (Nт , Qт , Pт ) (графики Т-33А и Т-34А), менее точны из-за определенных допущений, принятых при их построении. Эти диаграммы режимов могут быть рекомендованы для пользования при ориентировочных расчетах. При их использовании следует иметь в виду, что на диаграммах не указаны четко границы, определяющие все возможные режимы (по предельным расходам пара через соответствующие отсеки проточной части турбины и предельным давлениям в верхнем и нижнем отборах).

Для более точного определения значения расхода пара на турбину по заданным тепловой и электрической нагрузке и давлению пара в регулируемой отборе, а также определения зоны допустимых режимов работы следует пользоваться диаграммами режимов, представленными на графиках Т-33 (а-г) и Т-34 (а-к).

Удельные расходы тепла на производство электроэнергии для соответствующих режимов работы следует определять непосредственно по графикам Т-23 (а-г) - для одноступенчатого подогрева сетевой воды и Т-24 (а-к) - для двухступенчатого подогрева сетевой воды.

Эти графики построены по результатам специальных расчетов с использованием характеристик отсеков проточной части турбины и теплофикационной установки и не содержат неточностей, появляющихся при построении диаграмм режимов. Расчет удельных расходов тепла на выработку электроэнергии с использованием диаграмм режимов дает менее точный результат.

Для определения удельных расходов тепла на производство электроэнергии, а также расходов пара на турбину по графикам Т-33 (а-г) и Т-34 (а-к) при давлениях в регулируемых отборах для которых непосредственно не приводятся графики, следует использовать метод интерполяции.

Для режима работы с трехступенчатым подогревом сетевой воды удельный расход тепла на производство электроэнергии следует определять по графику Т-25, который рассчитан по следующей зависимости:

ккал/(кВт·ч), (5)

где Q пр - постоянные прочие тепловые потери, для турбин 50 МВт, принимаемые равными 0,61 Гкал/ч, согласно "Инструкции и методическим указаниям по нормированию удельных расходов топлива на тепловых электростанциях" (БТИ ОРГРЭС, 1966).

На графиках Т-44 приведены поправки к мощности на выводах генератора при отклонении условий работы турбоагрегата от номинальных. При отклонении давления отработавшего пара в конденсаторе от номинального значения поправка к мощности определяется по сетке поправок на вакуум (график Т-43).

Знаки поправок соответствуют переходу от условий построения диаграммы режимов к эксплуатационным.

При наличии двух отклонений и более условий работы турбоагрегата от номинальных поправки алгебраически суммируются.

Поправки к мощности на параметры свежего пара и температуру обратной сетевой воды соответствуют данным заводского расчета.

Для условия сохранения постоянным отпускаемого количества тепла потребителю (Q т =const) при изменении параметров свежего пара необходимо к мощности внести дополнительную поправку, учитывающую изменение расхода пара в отбор вследствие изменения энтальпии пара в регулируемом отборе. Эта поправка определяется по следующим зависимостям:

При работе по электрическому графику и неизменном расходе пара на турбину:

кВт; (7)

При работе по тепловому графику:

кг/ч; (9)

Энтальпия пара в камерах регулируемых теплофикационных отборов определяется по графикам Т-28 и Т-29.

Температурный напор подогревателей сетевой воды принят по расчетным данным ТМЗ и определяется по относительному недогреву по графику Т-27.

При определении теплоиспользования подогревателей сетевой воды переохлаждение конденсата греющего пара принимается равным 20 °С.

При определении количества тепла, воспринимаемого встроенным пучком (для трехступенчатого подогрева сетевой воды), температурный напор принимается равным 6 °С.

Электрическая мощность, развиваемая по теплофикационному циклу за счет отпуска тепла из регулируемых отборов, определяется из выражения

N тф = W тф · Q т МВт, (12)

где W тф - удельная выработка электроэнергии по теплофикационному циклу при соответствующих режимах работы турбоагрегата определяется по графику T-21.

Электрическая мощность, развиваемая по конденсационному циклу определяется как разность

Nкн = Nт – Nтф МВт. (13)

5. Методика определения удельного расхода тепла на выработку электроэнергии для различных режимов работы турбоагрегата при отклонении заданных условий от номинальных объясняется следующими примерами.

Пример 1. Конденсационный режим с отключенным регулятором давления.

Дано: Nт = 40 МВт, P 0 = 125 кгс/см2, t 0 = 550 °С, Р 2 = 0,06 кгс/см2; тепловая схема - расчетная.

Требуется определить расход свежего пара и удельный расход тепла брутто при заданных условиях (Nт = 40 МВт).

В табл. 1 приводится последовательность расчета.

Пример 2. Режим работы с регулируемыми отборами пара при двух - и одноступенчатом подогреве сетевой воды.

А. Режим работы по тепловому графику

Дано: Qт = 60 Гкал/ч; Pтв = 1,0 кгс/см2; Р 0 = 125 кгс/см2; t 0 = 545 °С, t2 = 55 °С; подогрев сетевой воды - двухступенчатый; тепловая схема - расчетная; остальные условия - номинальные.

Требуется определить мощность на выводах генератора, расход свежего пара и удельный расход тепла брутто при заданных условиях (Qт = 60 Гкал/ч).

В табл. 2 приводится последовательность расчета.

Режим работы при одноступенчатом подогреве сетевой воды рассчитывается аналогично.

Таблица 1

Показатель	Обозначение	Размерность	Способ определения	Полученное значение
Расход свежего пара на турбину при номинальных условиях			График Т-22 или уравнение (2)
Расход тепла на турбину при номинальных условиях			График Т-22 или уравнение (1)
Удельный расход тепла при номинальных условиях		ккал/(кВт·ч)	График Т-22 или Q 0/Nт
Поправка к расходу пара на отклонение заданных условий от номинальных:
на давление свежего пара			График T-41
на температуру свежего пара			График T-41
			График T-41
Суммарная
Поправки к удельному расходу тепла на отклонение заданных условий от номинальных:
на давление свежего пара			График Т-42
на температуру свежего пара			График Т-42
на давление отработавшего пара			График Т-42
Суммарная	Saq т
Расход свежего пара при заданных условиях
Удельный расход тепла брутто при заданных условиях	q т	ккал/(кВт·ч)

Таблица 2

Показатель	Обозначение	Размерность	Способ определения	Полученное значение
Расход пара на турбину при номинальных условиях			График Т-34, в
Мощность на выводах генератора при номинальных условиях			График Т-34, в
Поправки к мощности на отклонение заданных условий от номинальных:
на давление свежего пара
основная			График Т-44, а
дополнительная			Уравнение (8)
на температуру свежего пара
основная			График Т-44, б
дополнительная			Уравнение (9)
на температуру обратной сетевой воды			График Т-44, в
Суммарная	SDN т
Мощность на выводах генератора при заданных условиях
Поправки к расходу свежего пара на отклонение параметров свежего пара от номинальных
на давление

Министерство образования и науки РФ

Филиал федерального государственного бюджетного образовательного учреждения высшего профессионального образования

НИУ МЭИ в г. Волжском

Кафедра «Промышленная теплоэнергетика»

По производственной учебной практике

На ООО «ЛУКОЙЛ - Волгоградэнерго» Волжская ТЭЦ

Студента ВФ МЭИ (ТУ) группы ТЭС-09

Наумова Владислава Сергеевича

Руководитель практики:

от предприятия: Шидловский С.Н.

от института: Закожурникова Г.П.

г. Волжский, 2012 год

Введение

.Правила техники безопасности

2.Тепловая схема

.Турбина ПТ-135/165-130/15

.Турбина Т-100/120-130

.Турбина ПТ-65/75-130/13

.Турбина Т-50-130

.Конденсаторы

.Система циркуляционного водоснабжения

.Подогреватели низкого давления

.Подогреватели высокого давления

.Деаэраторы

.Редукционно-охладительные установки

.Система маслоснабжения турбины

.Теплофикационная установка ТЭС

.Питательные насосы

Заключение

Список литературы

Введение:

ООО «ЛУКОЙЛ - Волгоградэнерго» Волжская ТЭЦ самая мощная тепловая станция в области.

Волжская ТЭЦ-1 - энергетическое предприятие в Волжском. Строительство Волжской ТЭЦ-1 началось в мае 1959 года <#"justify">К вспомогательному оборудованию относится: питательные насосы, ПНД, ПВД, конденсаторы, деаэраторы, сетевые подогреватели или бойлеры.

1. Правила техники безопасности

Весь персонал должен быть обеспечен по действующим нормам спецодеждой, спецобувью и индивидуальными средствами защиты в соответствии с характером выполняемых работ и обязан пользоваться ими во время работы

Персонал должен работать в спецодежде, застёгнутой на все пуговицы. На одежде не должно быть развевающихся частей, которые могут быть захвачены движущимися (вращающимися) частями механизмов. Засучивать рукава спецодежды и подворачивать голенища сапог запрещается.

Весь производственный персонал должен быть практически обучен приёмам освобождения человека, попавшего под напряжение, от действия электрического тока и оказания ему доврачебной помощи, а также приёмам оказания доврачебной помощи пострадавшим при других несчастных случаях.

На каждом предприятии должны быть разработаны и доведены до сведения всего персонала безопасные маршруты следования по территории предприятия к месту работы и планы эвакуации на случай пожара или аварийной ситуации.

Находиться на территории электростанции и в производственных помещениях предприятия лицам, не имеющим отношения к обслуживанию расположенного в них оборудования, без сопровождающих лиц запрещается.

Все проходы и проезды, входы и выходы как внутри производственных помещений и сооружений, так и снаружи на примыкающей к ним территории должны быть освещены, свободны и безопасны для движения пешеходов и транспорта. Загромождение проходов и проездов или использование их для складирования грузов запрещается. Междуэтажные перекрытия, полы, каналы, и приямки должны содержаться в исправности. Все проёмы в полу должны быть ограждены. Крышки и кромки люков колодцев, камер и приямков, а также перекрытия каналов должны быть выполнены из рифлёного железа вровень с полом или землёй и надёжно закреплены.

2. Тепловая схема

3. Турбина ПТ -135/165-130/15

Турбина паровая теплофикационная стационарная типа Турбина ПТ -135/165-130/15 с конденсационным устройством и регулируемыми производственным и двумя отопительными отборами пара номинальной мощностью 135 МВт, предназначена для непосредственного привода турбогенератора с частотой вращения ротора 3000 обр./мин. И отпуска пара и тепла для нужд производства и отопления.

Турбина рассчитана для работы при следующих основных параметрах:

.Давление свежего пара перед автоматическим стопорным клапаном 130 ата;

2.Температура свежего пара перед автоматическим стопорным клапаном 555С;

.Расчетная температура охлаждающей воды на входе в конденсатор 20С;

.Расход охлаждающей воды - 12400 м3/час.

Максимальный расход пара при номинальных параметрах составляет 760т/ч.

Турбина снабжена регенеративным устройством для подогрева питательной воды и должна работать совместно с конденсационной установкой.

Турбина имеет регулируемый производственный отбор пара с номинальным давлением 15 ата и два регулируемых отопительных отбора пара - верхний и нижний, предназначенных для подогрева сетевой воды в сетевых подогревателях турбоустановки и добавочной воды в станционных теплообменниках.

. Турбина Т -100/120-130

Одновальная паровая турбина Т 100/120-130 номинальной мощностью 100МВт при 3000 обр./мин. С конденсацией и двумя отопительными отборами пара предназначена для непосредственного привода генератора переменного тока, типа ТВФ-100-2мощностью 100МВт с водородным охлаждением.

Турбина рассчитана на работу с параметрами свежего пара 130 ата и температурой 565С, измеренные перед стопорным клапаном.

Номинальная температура охлаждающей воды на входе в конденсатор 20С.

Турбина имеет два отопительных отбора: верхний и нижний, предназначенные для ступенчатого подогрева сетевой воды в бойлерах.

Турбина может принимать нагрузку до 120МВТ при определенных величинах отопительных отборов пара.

5. Турбина ПТ -65/75-130/13

Турбина конденсационная с регулируемыми отборами пара на производство и теплофикацию без промперегрева, двухцилиндровая, однопоточная, мощностью 65 МВт.

Турбина рассчитана на работу со следующими параметрами пара:

-давление перед турбиной 130 кгс/см2,

-температура пара перед турбиной 555 °С,

-давление пара в производственном отборе 10-18 кгс/см2,

-давление пара в теплофикационном отборе 0,6-1,5 кгс/см2,

-номинальное давление пара в конденсаторе 0,04 кгс/см2.

Максимальный расход пара на турбину составляет 400 т/ч, максимальный отбор пара на производство - 250 т/ч, максимальное количество отпускаемого тепла с горячей водой - 90 Гкал/ч.

Регенеративная установка турбины состоит изчетырех подогревателей низкого давления, деаэратора 6 кгс/см2 и трех подогревателей высокого давления. Часть охлаждающей воды после конденсатора отбирается наводоприготовительную установку.

Одновальная паровая турбина Т-50-130 номинальной мощностью 50 МВт при 3000 об/ мин с конденсацией и двумя отопительными отборами пара предназначена для привода генератора переменного тока, типа ТВФ 60-2 мощностью 50 МВт с водородным охлаждением. Управление пущенной в работу турбиной производиться со щита контроля и управления.

Турбина рассчитана для работы с параметрами свежего пара 130 ата, 565 С0, измеренными перед стопорным клапаном. Номинальная температура охлаждающей воды на входе в конденсатор 20 С0.

Турбина имеет два отопительных отбора, верхний и нижний, предназначенные для ступенчатого подогрева сетевой воды в бойлерах. Подогрев питательной воды осуществляется последовательно в холодильниках основного эжектора и эжектора отсоса пара из уплотнений сальниковым подогревателем, четырех ПНД и трех ПВД. ПНД №1 и №2 питаются паром из отопительных отборов, а остальные пять - из нерегулируемых отборов после 9, 11, 14, 17, 19 ступеней.

. Конденсаторы

Основным назначением конденсационного устройства является конденсация отработавшего пара турбина и обеспечение оптимального давления пара за турбиной при номинальных условиях работы.

Помимо поддержания давления отработавшего пара на требуемом для экономичной работы турбоустановки уровне, обеспечивает поддержание конденсата отработавшего пара и его качество соответствующее требованиям ПТЭ и отсутствие переохлаждения по отношению к температуре насыщения в конденсаторе.

Ст №Тип до и после перемаркировкиТип конденсатораРасчетное количество охлаждающей воды, т/ чНоминальный расход пара на конденсатор, т/ ч1ПТ-65-130-13 ПТ-61-115-1365КЦСТ80001802ПТ-65-130-13 ПТ-61-115-1365КЦСТ80001803Р-50-130 Р-44-1154демонтаж5Т-50-130 Т-48-115К2-3000-270001406Т-100-130 Т-97-115КГ2-6200-1160002707Т-100-130 Т-97-115КГ2-6200-1160002708ПТ-135-130-13 ПТ-135-115-13К-600012400340

Технические данные конденсатора 65КЦСТ:

Поверхность теплопередачи, м3 3000

Количество охлаждающих труб, шт. 5470

Внутренний и наружный диаметр, мм 23/25

Длина конденсаторных труб, мм 7000

Материал труб - медно-никелевый сплав МНЖ5-1

Номинальный расход охлаждающей воды, м3/ч 8000

Число ходов охлаждающей воды, шт. 2

Число потоков охлаждающей воды, шт. 2

Масса конденсатора без воды, т. 60,3

Масса конденсатора с заполненным водяным пространством, т 92,3

Масса конденсатора с заполненным паровым пространством при гидроиспытании, т 150,3

Коэффициент чистоты труб, принятый в тепловом расчете конденсатора 0,9

Давление охлаждающей воды, МПа (кгс/см2) 0,2(2,0)

. Система циркуляционного водоснабжения (1 очередь)

Циркуляционное водоснабжение предназначено для подачи охлаждающей воды в конденсатор турбины, газоохладители генератора, маслоохладители турбоагрегата и др.

В состав циркуляционного водоснабжения входят:

циркуляционные насосы типа 32Д-19 (2-ТГ-1, 2-ТГ-2, 2-ТГ-5);

башенные брызгальные градирни №1 и №2;

трубопроводы, запорная и регулирующая арматура.

Циркуляционными насосами подается цирквода из всасывающих коллекторов по циркуляционным трубопроводам в охлаждающие трубки конденсатора турбины. Циркуляционная вода конденсирует поступающий в конденсатор отработавший пар после ЦНД турбины. Нагретая в конденсаторе вода поступает в сливные циркуляционные коллектора, откуда подается на сопла градирен.

Технические характеристики циркнасоса типа 32Д-19:

Производительность, м3/ч 5600

Напор, МПа (м. вод. ст.) 0,2(20)

Допустимая высота всасывания (м. вод. ст.) 7,5

Частота вращения, обр./мин 585

Мощность электродвигателя, кВт 320

Корпус насоса выполнен литым из чугуна с горизонтальным разъёмом. Вал насоса стальной. Уплотнение вала в местах выхода его из корпуса осуществляется при помощи сальниковых уплотнений. На уплотнение подается вода от напора для отвода тепла трения. Опорами служат шариковые подшипники.

Градирни:

Технико-экономические характеристики брызгальной градирни:

Площадь орошения - 1280 м2

Расчетный расход воды - 9200 м3/ ч

Маневренность - 0-9200 м

Температурный перепад - 8 С0

Разбрызгивающие устройства - эвольнветные сопла конструции ВНИИГ 2050 шт.

Напор воды перед соплом - 4 мм.вод.ст.

Высота подачи воды - 8.6 м

Высота воздуховходного окна - 3.5 м

Высота вытяжной башни - 49.5 м

Диаметр бассейна - 40 м

Высота градирни - 49.5 м

Объем бассейна - 2135.2 м3

. Подогреватели низкого давления турбины №1

Система подогревателей низкого и высокого давления предназначены для повышения термодинамического КПД цикла за счет подогрева основного конденсата и питательной воды паром отборов турбины.

Система подогревателей низкого давления включает в себя следующее оборудование:

три последовательно включенных поверхностных подогревателя низкого давления типа ПН -200-16-7-1;

два сливных насоса ПНД-2 типа Кс-50-110-2;

Устройство подогревателя низкого давления

Подогреватели низкого давления конструктивно представляют цилиндрический аппарат вертикального исполнения с верхним расположением водораспределительной камеры, четырех ходовые по основному конденсату.

Техническая характеристика ПНД 2,3 и 4 типа ПН-20016-7-1М.

Поверхность нагрева - 200 м2

Максимальное давление в трубной системе - 1.56(16) МПа (кгс/ см2)

Максимальное давление в корпусе - 0.68(0.7) МПа (кгс/ см2)

Максимальная температура пара - 240 С0

Пробное гидравлическое давление в трубной системе-2.1(21.4) МПа(кгс/см2)

Пробное гидравличекое давление в корпусе - 0.95(9.7) МПа(кгс/ см2)

Номинальный расход воды - 350 т/ ч

Гидравлическое сопротивление трубной системы - 0.68(7) МПа(кгс/ см2)

10. Подогреватели высокого давления

ПВД предназначены для регенеративного подогрева питательной воды за счет охлаждения и конденсации пара из отборов турбины.

Система подогревателей высокого давления включает в себя следующие оборудование:

три последовательно включенных подогревателя высокого давления типа ПВ 375-23-2,5-1, ПВ 375-23-3,5-1 и ПВ 375-23-5,0-1

трубопроводы, запорную и регулирующую арматуру.

Подогреватели высокого давления представляют собой аппарат сварной конструкции вертикального типа. Основными узлами подогревателя являются корпус и змеевиковая трубная система. Корпус состоит из верхней съемной части, свариваемой из цилиндрической обечайки, штампованного днища и фланца, и нижней несветной части.

Основные заводские данные

. Деаэраторы

Назначение деаэраторной установки:

Воздух, растворенный в конденсаторе, питательной и добавочной воде, содержит агрессивные газы, вызывающие коррозию оборудования и трубопроводов электростанции.Для проведения деарации воды в цикле паросиловой установки предназначена деаэрационная установка.

Кроме того, она служит для подогрева питательной воды в схеме регенерации турбоустановки и создания постоянного резерва питательной воды для компенсации небаланса между расходами воды на котел и на деаэратор.

ХарактеристикаДеаэратор№4,6,7,8,9 питательной воды№3,5,13 химобессоленной воды№11,12,14,15 питательной водыТип головкиДСП-400ДС-300ДСП-500Количество головок121Производительность головки, т/ ч400300500Емкость бака, м3100100100Рабочее давление, кгс/ см261.26Температура воды в баке-аккумуляторе, С0158104158

Деаэрационная колонка ДП-400 вертикальная, струйно-капельного типа, имеющая закрытую камеру смешения и пять дырчатых тарелок с шагом между ними 765мм. Даеэрация воды осуществляется при дроблении струи в отверстиях пяти тарелок.

В корпус введены штуцеры, предназначенные для подвода греющего пара и деаэрируемой воды, для отвода пара.

Производительность - 400 т/ ч

Рабочее давление - 6 кгс/ см2

Рабочая тампература - 158 С0

Допустимая температура стенок сосуда - 164 С0

Рабочая среда - вода, пар

Пробная гидравлическое давление - 9 кгс/ см2

Допустимое повышение давления при работе предохранительных клапонов - 7.25 кгс/ см2

Деаэрационная колонка ДП-500 вертикальная, пленочного типа с неупорядоченной насадкой. Разделение воды на пленки осуществляется применением омегообразных насадок с отверстиями. Пар проходя также через эти насадки и имея большую площадь сопротивления и достаточную продолжительность контакта с водой.

В корпус колонки введены штуцеры, предназначенные для подвода греющего пара и деаэрируемой воды.

Технические характеристики:

Производительность - 500 т/ ч

Рабочее давление - 7 кгс/см2

Рабочая температура - 164 С0

Гидравлическое давление - 10 кгс/см2

Допустимая температура стенок сосуда - 172 С0

Рабочая среда - пар, вода

Высота слоя насадки - 500 мм

Сухой вес - 9660 кг

Аккумуляторный бак предназначен для создания постоянного резерва питательной воды и обеспечения питания котлов в течении определенного времени.

Предохранительный клапан представляет собой запорное устройство, которое открывается при повышении давления выше допустимого и закрывается при снижении давления выше до номинальной величины.

Предохранительный клапан устанавливается совместно с импульсным клапаном.

. Редукционно-охладительные установки

Редукционно-охладительные установки предназначены для снижения давления и температуры пара до пределов, установленных потребителями.

Они служат для:

резервирования производственных и теплофикациоых отборов турбин;

резервирования и питания паром собственных потребителей (деаэратора, эжекторы, калориферы котлов, ПВД и т.д.);

рационального использования пара при растопке котлов.

Давление пара регулируется путем изменения величины открытия дроссельного клапана установки, а температура - за счет изменения количества впрыскиваемой в пар охлаждающей воды.

№ п.п.Тип установкиПроизводительностьПараметрыпередпослеР1, кгс/ см2Т1, С0Р2, кгс/ см2Т2, С01РРОУ №1 140/14150140530142302РРОУ №7 140/14150140530142303РОУ 21/14 ТГ-3 (2 шт)10021395142304РОУ 14/2.5 (3 шт)30142302.51955РОУ-11,12,14250140530142306РОУ-1325014053020270

13. Система маслоохлаждения турбины

Масляная система турбины предназначена для обеспечения маслом (Тп-22, Тп-22С), как систему смазки подшипником турбины и генератора, так и системы регулирования.

Основные элементами масляной системы турбины Т-100/120-130 являются:

масляный бак емкостью 26 м3 с эжекторной группой и встроенными в него маслоохладителями;

главный масляный насос центробежного типа, установленный на валу турбины;

пусковой масляный насос 8МС7x7 производительностью 300 м3/ ч;

резервный масляный насос 5 производительностью 150 м3/ ч;

аварийный масляный насос 4 производительностью 108 м3/ ч;

система напорных и сливных маслопроводов;

контрольно-измерительные приборы.

Система выполнена с главным масляным насосом центробежного типа, установленными на валу турбины, падающим во время работы турбины масло в систему с давлением 14 кгс/ см2.

Технические характеристики маслонасосов смазки:

Наименование показателейРезервный насосАварийный насосТип насоса5 Дв4 ДвПроизводительность, м3/ ч150108Напор, мм. вод. ст.2822Частота вращения, об/ мин14501450Тип электродвигателяА2-71-4П-62Мощность электродвигателя, кВт2214Напряжения, В380220

. Теплофикационная установка ТЭС

Теплофикационная установка турбины предназначена для подогрева сетевой воды, подаваемой сетевыми насосами, к сетевым подогревателям. Подогрев сетевой воды осуществляется за счет теплоты пара отборов турбины.

Теплофикационная установка турбины Т-100/120-130 состоит из следующих элементов:

сетевого горизонтального подогревателя (ПСГ-1) типа ПСГ-2300-2-8-1;

сетевого горизонтального подогревателя (ПСГ-2) типа ПСГ-2300-3-8-2;

трех конденсатных насосов типа КСВ-320-160;

подпорных насосов типа 20НДС;

сетевых насосов типа СЭ-2500-180 и СЭ-1250-140 ;

трубопроводов подачи пара на сетевые подогреватели;

трубопроводов сетевой воды, трубопроводов конденсата греющего пара подогревателей, трубопроводов отсоса неконденсирующих газов из подогревателей в конденсатор;

запорной и регулирующей арматуры, системы дренажей и опорожнения трубопроводов и оборудования;

системы автоматических регуляторов уровня сетевых подогревателей;

контрольно-измерительных приборов, технологических защит, блокировок, сигнализаций.

Наименование параметраХарактеристикаПСГ-2300-2-8-1ПСГ-2300-3-8-2Водяное пространство: рабочее давление, кгс/ см288Температура на выходе, С0125125Расход воды, м3/ ч3500-45003500-4500Гидравлическое сопротивление (при 70 С0), мм.вод.ст.6.86.8Объем, л2200023000Паровое пространство: рабочее давление, кгс/ см234.5Температура пара, С0250300Расход пара, т/ ч185185Расход конденсата, т/ ч185185Объем корпуса, л3000031000Объем кондесатосборника, л43003400Трубный пучекПоверхность теплообмена, м223002300Число ходов44Количество трубок49994999Диаметр трубок, мм24/2224/22Длина трубок, мм62806280Техническая характеристика сетевого насоса СЭ-2500-180:

Наименование параметраХарактеристикаПроизводительность, м3/ ч2500Напор, м180Допускаемый кавитационный запас, м28Рабочее давление на входе, кгс/ см210Температура перекачиваемой воды, С0120КПД насоса, %84Мощность насоса, кВт1460Расход воды на охлаждение уплотнения и подшипников, м3/ ч3Тип электродвигателя2АЗМ-1600Мощность электродвигателя, кВт1600Напряжение, В6000Частота вращения, об/ мин3000

Рис. Схема теплофикационной установки

. Питательные насосы

Питательные насосы ПЭ-500-180, ПЭ-580-185-3, входящие в состав тепловой схемы Волжской ТЭЦ-1, предназначены для питания водой котлоагрегатов электростанции.

Питательные насосы ПЭ-500-180, ПЭ-580-185-3 входят в одну группу насосов, имеющих однотипное унифицированное конструктивное исполнение основных узлов. Питательные насосы ПЭ-500-180 и ПЭ-580-185-3 - центробежные, горизонтальные, двухкорпусные, секционного типа с 10 ступенями давления. Основными конструктивными элементами насоса являються: корпус, ротор, кольцевые уплотнения, подшипники, система разгрузки осевого усилия, соединительная муфта.

Основные характеристики насоса ПЭ-500-180:

Производительность, м3/ ч500Напор, м1975Допустимый кавитационный запас, м15Температура питательной воды, С0160Давление в напорном патрубке, кгс/ см2186.7Интервал работы насоса, м3/ ч130-500Частота вращения, об/ мин2985Потребляемая мощность, кВт3180КПД насоса, %78.2Расход масла, м3/ ч2.8Расход конденсата, м3/ ч3Расход технической воды, м3/ ч107.5

Основные характеристики насоса ПЭ-580-18:

Производительность, м3/ ч580Напор, м2030Допустимый кавитационный запас, м15Температура питательной воды, С0165Давление на входе в насос, кгс/ см27Давление на выходе в насос, кгс/ см210Давление в напорном патрубке, кгс/ см2230Частота вращения, об/ мин2982Потребляемая мощность, кВт3590КПД насоса, %81Наработка на отказ, ч8000Расход рециркуляции, м3/ ч130

Заключение

В процессе прохождения производственной практики на Волжской ТЭЦ я ознакомился с основным и дополнительными оборудованиями ТЭЦ. Я изучил паспортные данные, схему работы и технические характеристики турбин ТЭЦ-1: турбина ПТ-135/165-130/15, турбина Т-100/120-130, турбина ПТ-65/75-130/13, турбина Т-50-130.

Также я ознакомился с паспортными данными и техническими характеристиками вспомогательного оборудования: конденсатор 65 КЦСТ-5, система циркуляционного водоснабжения, ПВД и ПНД, градирни, деаэраторы повышенного давления, редукционно-охладительные установки, система маслоснабжения турбины, питательные насосы.

В своем отчете я описал назначения, конструктивные особенности, технические характеристики основного и вспомогательного оборудования турбинного цеха ТЭЦ.

Список литературы :

1.Описание турбины типа Т-50-130.

2.Описание турбины типа Т-100/120-130

.Описание турбины типа ПТ-135/165-130/15

.Описание турбины типа ПТ-65/75-130/13

.Инструкция по устройству и обслуживанию деаэраторов

.Инструкция по устройству и обслуживанию подогревателей низкого давления

.Инструкция по устройству и обслуживанию подогревателей высокого давления

.Инструкция по устройству и обслуживанию системы маслоснабжения ТЭЦ

.Инструкция по устройству и обслуживанию питательных насосов

.Инструкция по устройству и обслуживанию конденсаторов

.Инструкция по устройству и обслуживанию редукционно-охладительных установок

отчет по практике

6. Турбина Т-50-130

Одновальная паровая турбина Т-50-130 номинальной мощностью 50 МВт при 3000 об/ мин с конденсацией и двумя отопительными отборами пара предназначена для привода генератора переменного тока, типа ТВФ 60-2 мощностью 50 МВт с водородным охлаждением. Управление пущенной в работу турбиной производиться со щита контроля и управления.

Турбина рассчитана для работы с параметрами свежего пара 130 ата, 565 С 0 , измеренными перед стопорным клапаном. Номинальная температура охлаждающей воды на входе в конденсатор 20 С 0 .

Турбина имеет два отопительных отбора, верхний и нижний, предназначенные для ступенчатого подогрева сетевой воды в бойлерах. Подогрев питательной воды осуществляется последовательно в холодильниках основного эжектора и эжектора отсоса пара из уплотнений сальниковым подогревателем, четырех ПНД и трех ПВД. ПНД №1 и №2 питаются паром из отопительных отборов, а остальные пять - из нерегулируемых отборов после 9, 11, 14, 17, 19 ступеней.

"right">Таблица

Газотурбинная установка типа ТА фирмы "Рустом и Хорнсби" мощностью 1000 кВт

Газовая турбина (turbine от лат. turbo вихрь, вращение) -- это тепловой двигатель непрерывного действия, в лопаточном аппарате которого энергия сжатого и нагретого газа преобразуется в механическую работу на валу. Состоит из ротора (рабочие лопатки...

Изучение системы теплоснабжения на Уфимской теплоэлектроцентрали

Паровая турбина типа ПТ-30-90/10 номинальной мощностью 30000 кВт, при частоте вращения 3000 об/мин, конденсационная, с тремя нерегулируемыми и двумя регулируемыми отборами пара - предназначена для непосредственного привода генератора...

Изобретение греческого механика и учёного Герона Александрийского (II век до нашей эры). Ёе работа основана на принципе реактивного движения: пар из котла поступал по трубке в шар...

Источники энергии - история и современность

История промышленной паровой турбины началась с изобретения шведским инженером Карлом - Густавом - Патриком де Лавалем …сепаратора для молока. Сконструированный аппарат требовал для себя привода с большим числом оборотов. Изобретатель знал...

Источники энергии - история и современность

Газовая турбина была двигателем, совмещавшим в себе полезные свойства паровых турбин (передача энергии к вращающемуся валу непосредственно...

Конструкция оборудования энергоблока Ростовской АЭС

Назначение Турбина типа К-1000-60/1500-2 производственного объединения ХТГЗ - паровая, конденсационная, четырехцилиндровая (структурная схема "ЦВД + три ЦНД"), без регулируемых отборов пара...

Повышение изностойкости паротурбинных установок

Паровая турбина - тепловой двигатель, в котором энергия пара преобразуется в механическую работу. В лопаточном аппарате паровой турбины потенциальная энергия сжатого и нагретого водяного пара преобразуется в кинетическую...

Предназначение котельно-турбинного цеха

Проект АЭС мощностью 2000 МВт

Турбина предназначена для непосредственного привода генератора пременого тока ТВВ-1000-2 для работы на АЭС в блоке с водо-водяным реактором ВВЭР-1000 на насыщенном паре по моноблочной схеме (блок состоит из одного реактора и одной турбины) при...

Проект первой очереди БГРЭС-2 с использованием турбины К-800-240-5 и котлоагрегата Пп-2650-255

Приводная турбина ОК-18ПУ-800 (К-17-15П), одноцилиндровая, унифицированная, конденсационная, с восемью ступенями давления, рассчитана на работу с переменным числом оборотов при переменных начальных параметрах пара...

27. Давление на выходе из КС: 28. Расход газа через турбину ВД: 29. Работа, совершаемая газом в турбине ВД: 30. Температура газа за турбиной ВД: , где 31. КПД турбины ВД задан: 32. Степень понижения давления в турбине ВД: 33...

Расчет компрессора высокого давления

34. Расход газа через турбину низкого давления: У нас температура более 1200К, поэтому выбираем GВохлНД по зависимости 35. Работа газа совершаемая в турбине НД: 36. КПД турбины низкого давления задано: 37. Степень понижения давления в турбине НД: 38...

Турбина паровая теплофикационная стационарная типа Турбина ПТ -135/165-130/15 с конденсационным устройством и регулируемыми производственным и двумя отопительными отборами пара номинальной мощностью 135 МВт...

Устройство и техническая характеристика оборудования ООО "ЛУКОЙЛ–Волгоградэнерго" Волжская ТЭЦ

Одновальная паровая турбина Т 100/120-130 номинальной мощностью 100МВт при 3000 обр./мин. С конденсацией и двумя отопительными отборами пара предназначена для непосредственного привода генератора переменного тока...

Устройство и техническая характеристика оборудования ООО "ЛУКОЙЛ–Волгоградэнерго" Волжская ТЭЦ

Турбина конденсационная с регулируемыми отборами пара на производство и теплофикацию без промперегрева, двухцилиндровая, однопоточная, мощностью 65 МВт...

Аннотация

ГЛАВА 1. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ТУРБИНЫ Т 50/60-130………..……7

1.1. Построение графиков нагрузки……………...…………………………..7

1.2. Построение цикла паротурбинной установки….……….…………….12

1.3. Распределение подогрева воды по ступеням………………………….17

1.4. Расчет тепловой схемы.………………………………………………...21

ГЛАВА 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ……………………………………………………………………31

2.1. Годовые технико-экономические показатели………………. ..……...31

2.2. Выбор парогенератора и топлива……..…….…………………………33

2.3. Расход электроэнергии на собственные нужды…….………………...34

ГЛАВА 3. ЗАЩИТА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ ОТ ВРЕДНОГО ВОЗДЕЙСТВИЯ ТЭС...…………………………………………………………...38

3.1. Правила техники безопасности при эксплуатации паровых турбин..43

ГЛАВА 4. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ЭНЕРГОБЛОКА ТЭС………………………………………………………….…..51

4.1. Необходимость реализации проекта и технические решения………51

4.2. Капиталовложения……………………………………………………...51

4.3. Затраты…………………………………………………………………..60

4.4. Себестоимость тепло- и электроэнергии……………………………...65

Заключение………………………………………………………………………….68

Список использованных источников ……………………………………………..69

Приложение…………………………………………………………………………70

ВВЕДЕНИЕ

Исходные данные:
Количество блоков, шт.: 1

Тип турбины: Т-50/60-130

Мощность номинальная/максимальная, МВт: 50/60

Расход свежего пара номинальный/максимальный, т/ч: 245/255

Температура пара перед турбиной, 0 С: t 0 = 555

Давление пара перед турбиной, бар: Р 0 = 128

Пределы изменения давления в регулируемых отборах, кгс/см 2 отопительного

верхнего/нижнего: 0,6…2,5/0,5…2

Расчетная температура питательной воды, 0 С: t пв = 232

Давление воды в конденсаторе, бар: Р к = 0,051

Расчетный расход охлаждающей воды, м 3 /ч: 7000

Расчетный режим теплофикации: Температура включения ПВК

Коэффициент теплофикации: 0,5

Район функционирования: г. Иркутск

Расчетная температура воздуха 0 С.

Температура прямой сетевой воды: t п.с. = 150 0 С

Температура обратной сетевой воды: t о.с. = 70 0 С

ГЛАВА 1. РАСЧЕТ ТЕПЛОВОЙ СХЕМЫ ТУРБИНЫ Т–50/60–130

Режим работы ТЭУ и показатели их экономичности определяются графиками тепловых нагрузок, расходом и температурой сетевой воды. Отпуск теплоты, температуры прямой и обратной сетевой воды и расход воды определяются температурой наружного воздуха, соотношением нагрузок отопления и горячего водоснабжения. Отпуск теплоты в соответствии с графиком нагрузки обеспечивается за счет теплофикационных отборов турбин с подогревом сетевой воды в основных сетевых подогревателях и пиковых источников теплоты.
1.1. Построение графиков нагрузки
График продолжительности стояния температур наружного воздуха

(линия 1 на рис.1.1) для г. Иркутск. Информация для построения графика приведена в таблице 1.1и таблице 1.2
Таблица 1.1

Наименование города	Число суток за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха, 0 С									Расчетная температура воздуха, 0 С
	-35	-30	-25	-20	-15	-10	-5	0	+8
Иркутск	2,1	4,8	11,9	16,9	36	36	29,6	42,4	63	-38

Таблица 1.2

Для интервала температур на оси ординат соответствует число суток в часах на оси абсцисс.

График зависимости тепловой нагрузки от температуры наружного воздуха . Данный график задаётся тепловым потребителем с учётом норм теплоснабжения и качественного регулирования тепловой нагрузки.При расчётной для отопления температуре наружного воздуха откладывается максимальное значение тепловых нагрузок по отпуску теплоты с сетевой водой:

–коэффициент теплофикации.

Среднегодовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения принимается

независящей от и отмечается на базе графика, МВт:
, (1.2)

Значения при различных определяются из выражения:

(1.3)

где +18расчётная температура, при которой наступает состояние теплового равновесия.

Началу и окончанию отопительного сезона соответствует температура наружного воздуха =+8 0 С. Распределяется тепловая нагрузка между основными и пиковыми источниками теплоты с учётом номинальной нагрузки отборов турбины. Для заданного типа турбин находится и откладывается на графике.
Температурный график прямой и обратной сетевой воды.
При расчётной температуре теплового равновесия +18 0 С оба температурных графика (линии 3 и 4 на рис. 1.1) исходят из одной точки с координатами по оси абсцисс и ординат, равными +18 0 С. По условиям горячего водоснабжения температура прямой воды не может быть менее 70 , поэтому линия 3 имеет излом при (точка А), а на линии 4 соответствующий излом в точке В.

Максимально возможная температура подогрева сетевой воды ограничена температурой насыщения греющего пара, определяемой предельным давлением парав Т–отборе турбины данного типа.

Падение давления в линии отбора принимается таким образом,

где – температура насыщения при данном давлениипара в сетевом подогревателе,-недогрев до температуры насыщения греющего пара.

Российская ФедерацияРД

Нормативные характеристики конденсаторов турбин Т-50-130 ТМЗ, ПТ-60-130/13 и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ

При составлении "Нормативных характеристик" приняты следующие основные обозначения:

Расход пара в конденсатор (паровая нагрузка конденсатора), т/ч;

Нормативное давление пара в конденсаторе, кгс/см*;

Фактическое давление пара в конденсаторе, кгс/см;

Температура охлаждающей воды на входе в конденсатор, °С;

Температура охлаждающей воды на выходе из конденсатора, °С;

Температура насыщения, соответствующая давлению пара в конденсаторе, °С;

Гидравлическое сопротивление конденсатора (падение давления охлаждающей воды в конденсаторе), мм вод.ст.;

Нормативный температурный напор конденсатора, °С;

Фактический температурный напор конденсатора, °С;

Нагрев охлаждающей воды в конденсаторе, °С;

Номинальный расчетный расход oxлаждающей воды в конденсатор, м/ч;

Расход охлаждающей воды в конденсатор, м/ч;

Полная поверхность охлаждения конденсатора, м;

Поверхность охлаждения конденсатора при отключенном по воде встроенном пучке конденсатора, м.

Нормативные характеристики включают следующие основные зависимости:

1) температурного напора конденсатора (°С) от расхода пара в конденсатор (паровой нагрузки конденсатора) и начальной температуры охлаждающей воды при номинальном расходе охлаждающей воды:

2) давления пара в конденсаторе (кгс/см) от расхода пара в конденсатор и начальной температуры охлаждающей воды при номинальном расходе охлаждающей воды:

3) температурного напора конденсатора (°С) от расхода пара в конденсатор и начальной температуры охлаждающей воды при расходе охлаждающей воды 0,6-0,7 номинального:

4) давления пара в конденсаторе (кгс/см) от расхода пара в конденсатор и начальной температуры охлаждающей воды при расходе охлаждающей воды 0,6-0,7 - номинального:

5) температурного напора конденсатора (°С) от расхода пара в конденсатор и начальной температуры охлаждающей воды при расходе охлаждающей воды 0,44-0,5 номинального;

6) давления пара в конденсаторе (кгс/см) от расхода пара в конденсатор и начальной температуры охлаждающей воды при расходе охлаждающей воды 0,44-0,5 номинального:

7) гидравлического сопротивления конденсатора (падение давления охлаждающей воды в конденсаторе) от расхода охлаждающей воды при эксплуатационно чистой поверхности охлаждения конденсатора;

8) поправки к мощности турбины на отклонение давления отработавшего пара.

Турбины T-50-130 ТМЗ и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ оборудованы конденсаторами, у которых около 15% охлаждающей поверхности может использоваться для подогрева подпиточной или обратной сетевой воды (встроенные пучки). Предусмотрена возможность охлаждения встроенных пучков циркуляционной водой. Поэтому в "Нормативных характеристиках" для турбин типа Т-50-130 ТМЗ и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ приведены также зависимости по пп.1-6 для конденсаторов с отключенными встроенными пучками (с сокращенной примерно на 15% поверхностью охлаждения конденсаторов) при расходах охлаждающей воды 0,6-0,7 и 0,44-0,5.

Для турбины ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ приведены также характеристики конденсатора с отключенным встроенным пучком при расходе охлаждающей воды 0,78 номинального.

3. ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЙ КОНТРОЛЬ ЗА РАБОТОЙ КОНДЕНСАЦИОННОЙ УСТАНОВКИ И СОСТОЯНИЕМ КОНДЕНСАТОРА

Основными критериями оценки работы конденсационной установки, характеризующими состояние оборудования, при заданной паровой нагрузке конденсатора, являются давление пара в конденсаторе и отвечающий этим условиям температурный напор конденсатора.

Эксплуатационный контроль за работой конденсационной установки и состоянием конденсатора осуществляется сопоставлением измеренного в условиях эксплуатации фактического давления пара в конденсаторе с определенным для тех же условий (той же паровой нагрузки конденсатора, расхода и температуры охлаждающей воды) нормативным давлением пара в конденсаторе, а также сравнением фактического температурного напора конденсатора с нормативным.

Сравнительный анализ данных измерений и нормативных показателей работы установки позволяет обнаружить изменения в работе конденсационной установки и установить вероятные причины их.

Особенностью турбин с регулируемым отбором пара является длительная их работа, с малыми расходами пара в конденсатор. При режиме с теплофикационными отборами контроль зa температурным напором в конденсаторе не дает надежного ответа о степени загрязнения конденсатора. Поэтому контроль за работой конденсационной установки целесообразно проводить при расходах пара в конденсатор не менее 50% и при отключенной рециркуляции конденсата; это повысит точность определения давления пара и температурного напора конденсатора.

Кроме этих основных величин, для эксплуатационного контроля и для анализа работы конденсационной установки необходимо достаточно надежно определять также и ряд других параметров, от которых зависит давление отработавшего пара и температурный напор, а именно: температуру входящей и выходящей воды, паровую нагрузку конденсатора, расход охлаждающей воды и др.

Влияние присосов воздуха в воздухоудаляющих устройствах, работающих в пределах рабочей характеристики, на и незначительно, тогда как ухудшение воздушной плотности и увеличение присосов воздуха, превышающих рабочую производительность эжекторов, оказывают существенное влияние на работу конденсационной установки.

Поэтому контроль за воздушной плотностью вакуумной системы турбоустановок и поддержанием присосов воздуха на уровне норм ПТЭ является одной из основных задач при эксплуатации конденсационных установок.

Предлагаемые Нормативные характеристики построены для значений присосов воздуха, не превышающих норм ПТЭ.

Ниже приводятся основные параметры, которые необходимо измерять при эксплуатационном контроле за состоянием конденсатора, и некоторые рекомендации для организации измерений и методы определения основных контролируемых величин.

3.1. Давление отработавшего пара

Для получения представительных данных о давлении отработавшего пара в конденсаторе в условиях эксплуатации измерение должно производиться в точках, указанных в Нормативных характеристиках для каждого типа конденсатора.

Давление отработавшего пара должно измеряться жидкостными ртутными приборами с точностью не менее 1 мм рт.ст. (одностекольными чашечными вакуумметрами, баровакуумметрическими трубками).

При определении давления в конденсаторе к показаниям приборов необходимо вводить соответствующие поправки: на температуру столба ртути, на шкалу, на капиллярность (для одностекольных приборов).

Давление в конденсаторе (кгс/см) при измерении вакуума определяется по формуле

Где - барометрическое давление (с поправками), мм рт.ст.;

Разрежение, определенное по вакуумметру (с поправками), мм рт.ст.

Давление в конденсаторе (кгс/см) при измерении баровакуумметрической трубкой определяется как

Где - давление в конденсаторе, определенное по прибору, мм рт.ст.

Барометрическое давление необходимо измерять ртутным инспекторским барометром с введением всех необходимых по паспорту прибора поправок. Допускается также использовать данные ближайшей метеостанции с учетом разности высот расположения объектов.

При измерении давления отработавшего пара прокладку импульсных линий и установку приборов необходимо производить с соблюдением следующих правил монтажа приборов под вакуумом:

• внутренний диаметр импульсных трубок должен быть не менее 10-12 мм;
• импульсные линии должны иметь общий уклон в сторону конденсатора не менее 1:10;
• герметичность импульсных линий должна быть проверена опрессовкой водой;
• запрещается применять запорные устройства, имеющие сальники и резьбовые соединения;
• измерительные устройства к импульсным линиям должны присоединяться с помощью толстостенной вакуумной резины.

3.2. Температурный напор

Температурный напор (°С) определяется как разность между температурой насыщения отработавшего пара и температурой охлаждающей воды на выходе из конденсатора

При этом температура насыщения определяется по измеренному давлению отработавшего пара в конденсаторе.

Контроль за работой конденсационных установок теплофикационных турбин должен производиться при конденсационном режиме турбины с выключенным регулятором давления в производственном и теплофикационном отборах.

Паровая нагрузка (расход пара в конденсатор) определяется по давлению в камере одного из отборов, значение которого является контрольным.

Расход пара (т/ч) в конденсатор при конденсационном режиме равен:

Где - расходный коэффициент, числовое значение которого приведено в технических данных конденсатора для каждого типа турбин;

Давление пара в контрольной ступени (камере отбора), кгс/см.

При необходимости эксплуатационного контроля за работой конденсатора при теплофикационном режиме турбины расход пара определяется приближенно расчетным путем по расходам пара в одну из промежуточных ступеней турбины и расходам пара в теплофикационный отбор и на регенеративные подогреватели низкого давления.

Для турбины T-50-130 ТМЗ расход пара (т/ч) в конденсатор при теплофикационном режиме составляет:

• при одноступенчатом подогреве сетевой воды

• при двухступенчатом подогреве сетевой воды

Где и - расходы пара соответственно через 23-ю (при одноступенчатом) и 21-ю (при двухступенчатом подогреве сетевой воды) ступени, т/ч;

Расход сетевой воды, м/ч;

; - нагрев сетевой воды соответственно в горизонтальном и вертикальном сетевых подогревателях, °С; определяется как разность температур сетевой воды после и до соответствующего подогревателя.

Расход пара через 23-ю ступень определяется по рис.I-15, б, в зависимости от расхода свежего пара на турбину и давления пара в нижнем теплофикационном отборе .

Расход пара через 21-ю ступень определяется по рис.I-15, а, в зависимости от расхода свежего пара на турбину и давлению пара в верхнем теплофикационном отборе .

Для турбин типа ПТ расход пара (т/ч) в конденсатор при теплофикационном режиме составляет:

• для турбин ПТ-60-130/13 ЛМЗ

• для турбин ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ

Где - расход пара на выходе из ЧСД, т/ч. Определяется по рис.II-9 в зависимости от давления пара в теплофикационном отборе и в V отборе (для турбин ПТ-60-130/13) и по рис.III-17 в зависимости от давления пара в теплофикационном отборе и в IV отборе (для турбин ПТ-80/100-130/13);

Нагрев воды в сетевых подогревателях, °С. Определяется по разности температур сетевой воды после и до подогревателей.

Давление, принятое за контрольное, необходимо измерять пружинными приборами класса точности 0,6, периодически и тщательно проверенными. Для определения истинного значения давления в контрольных ступенях к показаниям прибора необходимо ввести соответствующие поправки (на высоту установки приборов, поправку по паспорту и т.д.).

Расходы свежего пара на турбину и сетевой воды, необходимые для определения расхода пара в конденсатор, измеряются штатными расходомерами с введением поправок на отклонение рабочих параметров среды от расчетных.

Температура сетевой воды измеряется ртутными лабораторными термометрами с ценой деления 0,1 °С.

3.4. Температура охлаждающей воды

Температура охлаждающей воды на входе в конденсатор измеряется на каждом напорном водоводе в одной точке. Температура воды на выходе из конденсатора должна измеряться не менее чем в трех точках в одном поперечном сечении каждого сливного водовода на расстоянии 5-6 м от выходного фланца конденсатора и определяться как средняя по показаниям термометров во всех точках.

Температура охлаждающей воды должна измеряться ртутными лабораторными термометрами с ценой деления 0,1 °С, установленными в термометрических гильзах длиной не менее 300 мм.

3.5. Гидравлическое сопротивление

Контроль за загрязнением трубных досок и трубок конденсатора осуществляется по гидравлическому сопротивлению конденсатора по охлаждающей воде, для чего измеряется перепад давлений между напорными и сливными патрубками конденсаторов ртутным двухстекольным U-образным дифманометром, устанавливаемым на отметке ниже точек измерения давления. Импульсные линии от напорного и сливного патрубков конденсаторов должны быть заполнены водой.

Гидравлическое сопротивление (мм вод.ст.) конденсатора определяется по формуле

Где - перепад, измеренный по прибору (с поправкой на температуру столба ртути), мм рт.ст.

При измерении гидравлического сопротивления одновременно определяется и расход охлаждающей воды в конденсатор для возможности сравнения с гидравлическим сопротивлением по Нормативным характеристикам.

3.6. Расход охлаждающей воды

Расход охлаждающей воды на конденсатор определяется по тепловому балансу конденсатора или непосредственным измерением сегментными диафрагмами, устанавливаемыми на напорных подводящих водоводах. Расход охлаждающей воды (м/ч) по тепловому балансу конденсатора определяется по формуле

Где - разность теплосодержаний отработавшего пара и конденсата, ккал/кг;

Теплоемкость охлаждающей воды, ккал/кг·°С, равная 1;

Плотность воды, кг/м, равная 1.

При составлении Нормативных характеристик принималась равной 535 или 550 ккал/кг в зависимости от режима работы турбины.

3.7. Воздушная плотность вакуумной системы

Воздушная плотность вакуумной системы контролируется по количеству воздуха на выхлопе пароструйного эжектора.

4. ОЦЕНКА СНИЖЕНИЯ МОЩНОСТИ ТУРБОУСТАНОВКИ ПРИ ЭКСПЛУАТАЦИИ С ПОНИЖЕННЫМ ПО СРАВНЕНИЮ С НОРМАТИВНЫМ ВАКУУМОМ

Отклонение давления в конденсаторе паровой турбины от нормативного приводит при заданном расходе тепла на турбоустановку к снижению развиваемой турбиной мощности.

Изменение мощности при отличии абсолютного давления в конденсаторе турбины от нормативного его значения определяется по полученным экспериментальным путем поправочным кривым. На графиках поправок, включенных в данные Нормативные характеристики конденсаторов, показано изменение мощности для различных значений расхода пара в ЧНД турбины. Для данного режима турбоагрегата определяется и по соответствующей кривой снимается значение изменения мощности при изменении давления в конденсаторе от до .

Это значение изменения мощности и служит основой для определения превышения удельного расхода тепла или удельного расхода топлива, установленных при данной нагрузке для турбины.

Для турбин Т-50-130 ТМЗ, ПТ-60-130/13 и ПТ-80/100-130/13 ЛМЗ расход пара в ЧНД для определения недовыработки мощности турбины из-за повышения давления в конденсаторе может быть принят равным расходу пара в конденсатор.

I. НОРМАТИВНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОНДЕНСАТОРА К2-3000-2 ТУРБИНЫ Т-50-130 ТМЗ

1. Технические данные конденсатора

Площадь поверхности охлаждения:

без встроенного пучка
Диаметр трубок:
наружный
внутренний
Количество трубок
Число ходов вода
Число потоков
Воздухоудаляющее устройство - два пароструйных эжектора ЭП-3-2

• при конденсационном режиме - по давлению пара в IV отборе:

2.3. Разность теплосодержаний отработавшего пара и конденсата () принимать:

Рис.I-1. Зависимость температурного напора от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

7000 м/ч; =3000 м

Рис.I-2. Зависимость температурного напора от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

5000 м/ч; =3000 м

Рис.I-3. Зависимость температурного напора от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

3500 м/ч; =3000 м

Рис.I-4. Зависимость абсолютного давления от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

7000 м/ч; =3000 м

Рис.I-5. Зависимость абсолютного давления от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

5000 м/ч; =3000 м

Рис.I-6. Зависимость абсолютного давления от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

3500 м/ч; =3000 м

Рис.I-7. Зависимость температурного напора от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

7000 м/ч; =2555 м

Рис.I-8. Зависимость температурного напора от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

5000 м/ч; =2555 м

Рис.I-9. Зависимость температурного напора от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

3500 м/ч; =2555 м

Рис.I-10. Зависимость абсолютного давления от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

7000 м/ч; =2555 м

Рис.I-11. Зависимость абсолютного давления от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

5000 м/ч; =2555 м

Рис.I-12. Зависимость абсолютного давления от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

3500 м/ч; =2555 м

Рис.I-13. Зависимость гидравлического сопротивления от расхода охлаждающей воды в конденсатор:

1 - полная поверхность конденсатора; 2 - с отключенным встроенным пучком

Рис.I-14. Поправка к мощности турбины Т-50-130 ТМЗ на отклонение давление пара в конденсаторе (по данным "Типовой энергетической характеристики турбоагрегата Т-50-130 ТМЗ" . М.: СПО Союзтехэнерго, 1979)

Рис.l-15. Зависимость расхода пара через турбину Т-50-130 ТМЗ от расхода свежего пара и давления в верхнем теплофикационном отборе (при двухступенчатом подогреве сетевой воды) и давления в нижнем теплофикационном отборе (при одноступенчатом подогреве сетевой воды):

а - расход пара через 21-ю ступень; б - расход пара через 23-ю ступень

II. НОРМАТИВНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОНДЕНСАТОРА 60КЦС ТУРБИНЫ ПТ-60-130/13 ЛМЗ

1. Технические данные

Полная площадь поверхности охлаждения
Номинальный расход пара в конденсатор
Расчетное количество охлаждающей воды
Активная длина конденсаторных трубок Диаметр трубок:
наружный
внутренний
Количество трубок
Число ходов воды
Число потоков

Воздухоудаляющее устройство - два пароструйных эжектора ЭП-3-700

2. Указания по определению некоторых параметров конденсационной установки

2.1. Давление отработавшего пара в конденсаторе определять как среднее значение по двум измерениям.

Расположение точек измерения давления пара в горловине конденсатора показано на схеме. Точки измерения давления расположены в горизонтальной плоскости, проходящей на 1 м выше плоскости соединения конденсатора с переходным патрубком.

2.2. Расход пара в конденсатор определять:

• при конденсационном режиме - по давлению пара в V отборе;

• при теплофикационном режиме - в соответствии с указаниями разд.3.

2.3. Разность теплосодержания отработавшего пара и конденсата () принимать:

• для конденсационного режима 535 ккал/кг;
• для теплофикационного режима 550 ккал/кг.

Рис.II-1. Зависимость температурного напора от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

Рис.II-2. Зависимость температурного напора от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

Рис.II-3. Зависимость температурного напора от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

Рис.II-4. Зависимость абсолютного давления от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

Рис.II-5. Зависимость абсолютного давления от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды:

Рис.II-6. Зависимость абсолютного давления от расхода пара в конденсатор и температуры охлаждающей воды.